El propósito principal de una restauración posterior y el núcleo es el de proporcionar una subestructura a la que la restauración final se puede fijar y anclar a la raíz. Si el material de correos y /o núcleo falla, la corona artificial también fallará. Por lo tanto, la retención del poste y la estabilidad del núcleo son factores importantes en la prevención de fallos de restauración. Hay muchos factores que influyen en las propiedades de retención de unas construcciones poste /núcleo; Tipo de un puesto utilizado, 1-15 accuracity de preparación post-agujero, 1-15 cementación, 16-25 tipo de núcleo de material de used.26-30
El uso de análisis de tensión fotoelástico se ha demostrado que ilustran la distribución de tensiones para diversos perno prefabricado y echó systems.13,31-39 Numerosos investigadores han demostrado una clasificación cualitativa relativa entre la distribución de esfuerzos de ambos sistemas de pernos roscados prefabricados y pasivos y su relación con retention.22,31-33,37,39-40 Este estudio comparó la distribución de tensiones en virtud de la función utilizando bloques fotoelásticos para la carga oblicua de los dos materiales básicos diferentes (Ti-Core [Dental Systems Esenciales, S. Hackensack, Nueva Jersey] y Miracle Mix [GC Corporation, Tokio, Japón]) con el apoyo de dos diferentes sistemas de postes de endodoncia (Flexi-post un diseño de doble vástago prefabricada de post [Dental Systems Esenciales] y Para-post un perno prefabricado pasiva [Coltene /Whaledent, Mahwah, NJ]).
El Flexi-post es una fracción de vástago roscado, de múltiples niveles, puesto que involucra activamente a la dentina y se ha demostrado que tiene una excelente retención de la tensión y una resistencia mínima a la fatiga in vitro y torsional forces.19-20,37,41-45 el para-post es una sola de acero inoxidable con gradas prefabricadas posterior pasiva en paralelo que se basa en cemento para mantener el puesto en el conducto radicular. Es importante tener en cuenta, que la retención de la Flexi-Post es mucho mayor (de 4 a 5 veces mayor) que otros sistemas de pernos, que son pasivas (de retención medio de 60 libras) que se basan solamente en el cemento para retention.13-15, 18-19,22,43-44,46 estudios han demostrado fotoelástico la distribución de tensiones de para-post fue diferente para las cargas verticales y oblicuas en comparación con Flexi-Post.36,39 la distribución de la tensión de Pará-post mostraban patrones de estrés asimétricas con mayores márgenes de tensión apical en comparación con coronal, 36,39 que dará como resultado desigual distribución de la tensión y puede causar un fallo prematuro del puesto. Para el Flexi-Post, se obtiene una distribución uniforme de la tensión simétrica cuando se carga en vertical o en un ángulo oblicuo debido a la posterior design.36,39-40 varios niveles
Ti-Core es un automóvil híbrido de la polimerización de la resina compuesta (Bis- GMA basado) reforzado con titanio. La adición de titanio era mejorar la resistencia a la tracción y a la compresión diametral de la resina compuesta para que sea comparable a dentin.12,26-27 Esto reforzó sistema compuesto también incluye un un sistema de iniciación química amina de peróxido y. Milagro mezcla se clasifica como restaurador cemento de ionómero de vidrio con partículas de aleación de amalgama (plata) agregó que no hacen química interactuar con la matriz de ionómero (a base de ácido polimaleico) .12,30,47 El sistema es un polvo /líquido donde un curado ácido-base reacción se produce entre el líquido de ionómero (ácido polimaleico) y el polvo (sales de calcio y aluminio).
Numerosos estudios se encuentran en la literatura, donde se utilizaron cargas de 20 a 30 libras en una variedad de ángulos y condiciones de carga durante fotoelástico las pruebas con el fin de simular el ambiente oral invitro.36-40 un estudio de la literatura ha demostrado que la carga oblicua en un ángulo de 26 se puede utilizar para aproximar la condition.36-40 vía oral
el propósito de este estudio fue comparar dos materiales básicos diferentes (Ti-Core y Miracle Mix) apoyados por dos sistemas de postes de endodoncia diferentes (Flexi-Post y para-Post) para la distribución de tensiones fotoelástico en una condición de carga oblicua con un ángulo de 26 a 20 libras.
< b> MATERIALES Y MÉTODOS
características de tensión fotoelástico se evaluaron en función de la carga oblicua en un ángulo de 26 grados con respecto al eje largo de cuatro sistemas de post-core de endodoncia. Este experimento in vitro se dividió en cuatro grupos: grupo 1, Flexi-Post Nº 1 (Dental Systems Esenciales, S. Hackensack, Nueva Jersey) /Ti-Core (Dental Systems Esenciales, Lote No. 120699), grupo 2, Flexi Publica Nº 1 /GC milagro Mix (GC Corporation, Tokio, Japón, Lote No.Liquid 011081, Lote No. 220481 polvo), grupo 3, Para-post Nº 1 equivalente (Coltene /Whaledent, Mahwah, NJ) /Ti -Core y el grupo 4, Para-post Nº 1 equivalente /GC milagro Mix. La siguiente acero inoxidable se utiliza (Flexi-Post y Para-Post) mensajes: Flexi-Post Nº 1 (diámetro del poste de 1,40 mm con una longitud de mensaje en el canal radicular de 10 mm) un diseño de perno prefabricado fracción de vástago y Para- post (diámetro del poste de 1,27 mm con para-poste corte apicalmente 5 mm para proporcionar una longitud de mensaje en el canal radicular de 10 mm) un puesto prefabricada pasiva.
análisis de tensión fotoelástico se refiere a las observaciones visuales cualitativos basados en la capacidad de las materiales plásticos transparentes para exhibir franjas de interferencia cuando se subraya en polarizada light.36-40 las franjas observadas en los plásticos transparentes representan zonas de intensidad de tensiones o concentración y pueden ser identificados por una secuencia de bandas de color. Los colores de las bandas pueden variar desde negro (sin estrés) a amarillo, rojo, azul, etc. Estrés franjas con los colores amarillo, rojo y azul representan el esfuerzo máximo patterns.36-40 Estas franjas de color permiten al observador para evaluar cualitativamente un sistema de post-núcleo mediante la interpretación de los patrones de acentuación de color obtenidos.
los bloques fotoelásticos (Bloque No. PSM-5, Measurements Group, Raleigh, NC) utilizado tenía un módulo de elasticidad próxima a la de dentin.36-40 a humana típica muestra de bloque de 38,0 mm x 38,0 mm x mide 6,5 mm. Estos bloques no eran de un tamaño estándar y eran de tamaño para ajustarse a la plantilla de aparatos de ensayo apropiado. hojas polarizador cuadrados (Hoja N ° 90770, Measurements Group) se colocaron después en cada bloque. Un canal libre de estrés de endodoncia simulada se prepararon con el instrumento endodóntico de acuerdo con las instrucciones del fabricante para Flexi-Post Nº 1 y Para-Post. Un escariador correspondiente se utilizó para cada sistema del poste para crear un espacio post-agujero. La preparación de Flexi-Post agujeros para postes también implicó un taladro secundaria para crear un espacio para el segundo nivel para el puesto.
Mensajes fueron juicio sentados en sus preparaciones post-hole y cementaron en su correspondiente post-agujero con fosfato de zinc cemento (cemento de Fleck Mizzy, Cherry Hill, NJ, Lot. Nº 103091 líquido JI5, Lot. Nº 050288 polvo B93). cemento de fosfato de zinc se utiliza (como el poste de cemento para todos los grupos) a fin de eliminar la variable de la cementación. Después de que el cemento se dejó reposar durante al menos 1 hora, las preparaciones de núcleo se realizaron con Ti-Core y Miracle Mix.
La fabricación del núcleo se realizó con el uso de una matriz de banda de cobre (No. 1 duro). Materiales de núcleo se mezclaron y se colocaron en las matrices de soporte de acuerdo con las instrucciones del fabricante. Las muestras de núcleo se recortan y se cortan a una altura estándar de 6 mm con el uso de un instrumento dental de alta velocidad (FG-557 Bur, SS White Burs, Inc., Lakewood, NJ). Después de la preparación del núcleo se dejó que las muestras se asiente por 24 horas antes de ser fotografiado en el estado descargado y cargado.
Las muestras (bloque fotoelástico /cementado combinaciones poste /núcleo) y luego se colocaron en una plantilla especial en una máquina de ensayo universal (Modelo CETM922MTT20 /1, Comten Industrias, San Petersburgo, FL) con la carga oblicua en un ángulo de 26 con respecto al eje longitudinal del poste. En la figura 1 se muestra un dibujo esquemático de la plantilla especial que se utiliza para este experimento con una muestra de ensayo (Flexi-Post /Ti-Core) en el estado sin carga oblicua. Cargas de prueba de 20 libras se aplicaron a cada muestra de prueba y se registran directamente a partir de una pantalla digital en la máquina de ensayo universal utilizado. Una fotografía de cada muestra se registró en el estado sin carga y, a continuación bajo una carga de 20 libras en un 26 ángulo con relación al eje longitudinal del poste (Figs 2 & amp;. 3). Debe tenerse en cuenta que una carga de 20 libras fue elegido para ambas condiciones de ensayo debido a la debilidad inherente del material de núcleo de ionómero de vidrio GC milagro Mix. Estudios anteriores puesto que se trate (yeso y prefabricados) análisis de tensión fotoelástico utilizando un load38-40 30 libras pero en este estudio in vitro una carga de 30 libras aplicada a la ionómero de vidrio (GC milagro Mix) material del núcleo dieron como resultado el fracaso del núcleo y los resultados fueron fotoelásticos no consistente. Como resultado de ello, se utilizó una carga de 20 libras para todos los grupos en este estudio
RESULTADOS
Una carga de 20 libras se aplicó a cada condición de prueba. (Figuras 2 & amp;. 3). Debe tenerse en cuenta, que una carga de 30 libras aplicado a los núcleos de ionómero de GC milagro Mixglass dado como resultado en el fracaso de núcleo con resultados fotoelásticos inconsistentes. En un estudio previo realizado por Cohen et al., 12 una carga de 37,7 (18,2) golpea a un Para-Post /plata reforzado con núcleo de ionómero de vidrio también resultó en fracaso. Numerosos estudios se encuentran en la literatura, donde se utilizaron cargas de 20 a 30 libras en una variedad de ángulos y condiciones de carga durante la prueba fotoelástico con el fin de simular el ambiente oral invitro.36-40 Como resultado, una carga de 20 libras fue elegido como la condición de carga de prueba. A pesar de esta condición de carga, se observó después de la carga de 20 libras para el GC grupos básicos milagro mezcla fracaso del núcleo de los grupos 2 y 4. Los datos fotoelástico fue posible obtener en este estado de carga (20 libras), sin embargo los núcleos GC milagro Mix para los grupos 2 y 4 fueron dañadas en la parte coronal. No se observó ningún daño al núcleo de los grupos Ti-Core (grupos 1 y 3) cuando se carga en 20 o 30 libras.
Las figuras 2 y 3 ilustran las tensiones que están presentes después de la cementación (sin carga) y la carga de forma oblicua para Flexi-Post y sistemas para-Postcore. Es evidente que no hay un mínimo de tensiones fueron observados para cada sistema en el estado sin carga cementado. tensiones adicionales se produjeron durante la carga de forma oblicua a 20 libras.
La distribución de la tensión de Flexi-Post /Ti-Core y Flexi-Post /sistemas GC milagro Mix fueron uniformemente distribuida coronal de la longitud del poste (simétricamente distribuido) con el estrés apical limitada patrones. La distribución de los sistemas de Flexi-Post fueron consistentes a lo largo de la longitud coronal del eje. Se observan las concentraciones de esfuerzos que se irradia desde la parte coronal del eje de la Flexi-Post (Fig. 2).
grupos Sin embargo, la distribución de la tensión de Pará-Post /Milagro Mix y Para-Post /Ti-Core tanto mostraban patrones de estrés asimétricas con mayores márgenes de tensión apical en comparación con Flexi-post (Fig. 3).
franjas de estrés asimétricas del sistema escalonado sola para-post se observaron apical en comparación con las tensiones distribuidas de forma simétrica observados para el Flexi-post /Ti-Core y Flexi-post /grupos GC milagro Mix.
las observaciones visuales de las figuras 2 y 3 revela que la carga en un ángulo de 26 con GC milagro Mezcle como el material central tanto para Flexi-post y para-post dio lugar a más tensiones fotoelásticos que para el material del núcleo de Ti-Core. En la figura 2 claramente más estrés se genera coronal para el Flexi-Post cuando se carga con GC milagro de la mezcla en comparación con Ti-Core. En la Figura 3, se genera más estrés de nuevo cuando el Para-Post fue cargado con GC milagro de la mezcla en comparación con Ti-Core.
DISCUSIÓN
se observaron tensiones mínimas tanto para el Flexi-Post /sistemas centrales y Para-post /núcleo en el estado descargado cementado (ver Figs. 2 y 3). No se observaron tensiones mínimas en el estado cargado coronal para el eje de Flexi-Post. La distribución de los esfuerzos para el Para-Post concentra tensiones apical en comparación con Flexi-Post. Estas tensiones observadas en Para-post parece ser más asimétrica que para los grupos de Flexi-Post /núcleo. Una posible explicación de esto es el efecto del único sistema de Para-Post niveles. Se observaron patrones de concentración de esfuerzos similares para el escalonado individual (Para-Post) sistemas de postes prefabricados de fundición, así como el Para-Post itself.38 Mayor 'tocar fondo' tensiones son posibles para el Para-Post debido a la falta del segundo nivel . Burns et al. informado de la distribución de los esfuerzos para el Para-Post bajo una carga de 30 libras, y declaró que "el Para-Post tiene una tendencia a la concentración de esfuerzos en el apex.'36 Esta concentración apical fue confirmado en un estudio de Cohen, et Alabama. con el Para-Post posterior agotamiento system.38 En un estudio similar, Cohen, et al. informaron los patrones de distribución de estrés para el sistema prefabricado de endodoncia Para-Post, donde también se observaron tensiones asimétricas apicales extremas (con carga vertical y oblicua) .39
Distribución de la tensión para el sistema Flexi-Post concentran los esfuerzos de manera más uniforme y coronal, en comparación con el ápice en el estado cargado. Estas tensiones observadas parecen ser simétrica y eran diferentes de los patrones de estrés observados para los sistemas de Para-Post /núcleo. patrones de estrés apicales fueron poco frecuentes bajo carga para los sistemas /núcleo Flexi-Post, y esto se atribuye a la fracción de la caña y el diseño de nivel secundario coronal (El Flexi-Post es un diseño de varios niveles con un eje principal y segundo nivel) . Se observaron patrones de concentración de esfuerzos similares para el Flexi-Post en el que sólo el poste se cargó en un fotoelástico block.39-40 Cohen et al., observaron patrones de concentración de esfuerzos similares para el nivel triplicado sistema de post endodoncia prefabricada (Flexi-Flange) .39 se han informado de que los patrones de distribución de la tensión para el sistema de poste radicular prefabricada Flexi-Flange eran simétricos coronal y uniformemente distributed.39
hay que señalar, que Ti-Core (un compuesto de titanio reforzado) y GC milagro de la mezcla son muy populares materiales de restauración básicas y numerosos estudios se encuentran en la literatura en cuanto a sus propiedades físicas. Cohen et al. se mide la resistencia a la tracción y la compresión diametral tanto para Ti-Core y GC milagro Mix (a la compresión, resistencia a la tracción diametral) Ti-Core 3662 41.131 psi, 5.219 psi 529; Mezcla milagro 14.197 1.150 psi, 1.408 psi.26 450 Ti-Core tenía estadísticamente mayor resistencia a la tracción y la compresión diametral entonces el ionómero de vidrio fuerza GC milagro Mix.26 de Ti-Core encontró en el estudio de Cohen et al. se acerca a la resistencia a la tracción y la compresión diametral de dentin.26
El módulo de Young (medidas de la rigidez de un material) también se determinó para Ti-Core y GC milagro Mix. rango de valores fue de 9,40 GPa para GC milagro mezcla de 18,53 GPa para Ti-Core.30 Cohen et al. examinaron las características de fatiga cíclicas de Ti-Core y GC milagro mezcla con el apoyo de cinco puestos de endodoncia (Flexi-Post y Para-Post se incluyeron en este estudio in vitro) .48 todos los mensajes /muestras de núcleo con Ti-Core completaron el ciclo de prueba 4,000,000 configuración sin fallos básicos, mientras que todos los mensajes /muestras de núcleo con GC milagro Mix falló antes de la configuración de ciclo de ensayo 4.000.000 (promedio de Flexi-Post 321.000 ciclos, la media para-Pon 113.000 todos con insuficiencia núcleo) .48 todos los mensajes /fracasos de muestras de núcleo con GC milagro mezcla daba como resultado el fracaso del núcleo. Por lo tanto, dado que el ionómero de GC vidrio milagro mezcla carece de la fuerza de Ti-Core y es inherente debilidad, los fracasos de los núcleos GC milagro Mix en este estudio fotoelástico in vitro es coherente con la literatura.
Este estudio permitió una clasificación cualitativa relativa entre las cargas y tensiones que se observan para los diferentes sistemas de post /núcleo. El sistema de post /núcleo más estable sería el sistema que distribuye las tensiones de forma simétrica y uniforme. Esto se debe a que una cantidad específica de estrés distribuye sobre una mayor área superficial resultados en menos estrés en un sitio en particular. Un sistema de post /núcleo que distribuye la tensión de forma simétrica se puede aplicar de manera más uniforme el estrés en un sitio específico en el eje posterior. patrones de estrés asimétricos dará lugar a la distribución de tensiones desiguales y pueden causar un fallo prematuro del poste /núcleo. Esto se debe a que una porción del poste /del núcleo puede tener una concentración de tensión desigual. Por lo tanto, la Flexi-Post un puesto rabo partido de múltiples niveles ofrece un sistema más estable que el sistema de gradas sola Para-Post. Mensajes cargados de Ti-Core de un compuesto reforzado de titanio eran más estables que los mensajes cargados de GC milagro Mezclar una plata de ionómero de vidrio reforzado.
CONCLUSIÓN
dos materiales básicos diferentes (Ti-Core y GC Milagro la mezcla) con el apoyo de dos sistemas de postes de endodoncia diferentes (Flexi-Post y para-Post) en cuanto a la distribución de tensiones fotoelástico virtud de la función y se llegó a las siguientes conclusiones:
1) se observaron tensiones mínimas para los sistemas /núcleo Flexi-Post en el estado sin carga, mientras simétrica, incluso los patrones de esfuerzos concentrados coronal estaban presentes en el estado oblicua cargado.
2) se observaron tensiones mínimas para los sistemas de para-Post /núcleo en el estado descargado, mientras asimétrica, patrones desiguales de tensiones concentradas conorally y apical se presente en el estado oblicua cargado.
3) la presencia del diseño de niveles múltiples para la Flexi-post dirige claramente las tensiones en un patrón simétrico, mientras que el único sistema de para-post niveles dirige tensiones en una patrón asimétrico.
4) Mensajes cargado con Ti-Core de un compuesto de titanio reforzado eran más estables que los mensajes cargados de GC milagro Mezclar una plata reforzado con ionómero de vidrio.
5) el simétrica, aunque hace hincapié en la Flexi-post sistemas /núcleo son más favorables que las tensiones asimétricas e irregulares para el para-post /núcleo systems.OH
Brett I. Cohen, Ph D, es vicepresidente de Investigación Dental.; Yekaterina Volovich, BS, es un químico de investigación; y Barry Lee Musikant, DMD y Allan S. Deutsch, DMD son co-directores de Investigación Dental para Laboratorios Dentales Esenciales.
Salud Oral da la bienvenida a este artículo original.
Referencias
1.Nayyar A, Walton RE, leonar LA. Una técnica pasador coronal-radicular amalgama para dientes posteriores con tratamiento de endodoncia. J Prosthet Dent 1980; 43:. 511-5
2.Johnson JK, Schwartz NL, Backwell RT. Evaluación y restauración de dientes posteriores con tratamiento de endodoncia. J Am Dent Assoc 1976; 93: 597-605
3.Hoag EP, Dwyer TG.. Una evaluación comparativa de las tres técnicas de perno muñón. J Prosthet Dent 1982; 47: 177-81
4.Peril ML, Muroff FL.. Los criterios clínicos para correos y núcleos. J Prosthet Dent 1972; 28:. 405-11
5.Steele GD. Compuestos reforzados con bases de resina para los dientes tratados endodónticamente. J Prosthet mella 1973; 30:. 816-9
6.Linde LA El uso de materiales compuestos y materiales de la base de los dientes de raíz llenas. Estudio in vitro. Sven Tanklak Tidskr 1983; 7: 205-14
7.Stahl GJ, O'Neal RB.. La espiga de resina compuesta y el núcleo. J Prosthet Dent 1975; 33:. 642-8
8.Simmons JJ. La mezcla de milagro. ionómero de vidrio y polvo de aleación. Tejas Dent J 1983; 100: 6-12
9.McLean JW, Gasser O. cementos de vidrio cermet.. Quintessence Int 1985; 16: 333-43
10.Taleghani M, Leinfielder KF.. Evaluación de un nuevo cemento de ionómero de vidrio con una plata como un muñón bajo una restauración colada. Quintessence Int 1988; 19:. 19-24
11.Arcoria CJ, DeWald JP, Moody CR, Ferracance JL. Un estudio comparativo de las fuerzas de unión de núcleos de ionómero de amalgama y la aleación de vidrio. J Rehabil Oral 1989; 16: 301-7
12.Cohen BI, Condos S, Deutsch AS, Musikant BL.. Fracturar fuerza de tres materiales básicos diferentes en combinación con tres postes radiculares diferentes. Int J Prosthodont 1994; 7: 178-82
13.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Split-vástago roscado mensajes y se ensarta mensajes: propiedades de tracción y los niveles de estrés. J Esthet Dent 1995; 7: 174-8
14.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Una revisión de la literatura de 10 años de un poste roscado dividida shanked. Compendio Cont Educ Dent 1995; 16: 630-1
15.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. El sistema de post Flexi-Flange y su uso clínico. Compendio Contin Educ Dent 1994; 15: 1124-8
16.Trabert KS, Caputto AA, Abou-Ross M. fractura del diente - Una comparación de los tratamientos de endodoncia y de restauración.. J Endod 1987; 4:. 341-345
17.Guzy GE, J. Nicholls En comparación in vitro de los dientes tratados endodónticamente intactas con y sin endo-post refuerzo. J Prosthet Dent 1979; 42:. 39-44
18.Millstein PL, Yu H, Hsy CS, Nathanson D. Efecto de cementación en la retención de un puesto de tornillo prefabricado. J Prosthet Dent 1987; . 57: 171-174
19.Cohen BI, Condos S, Musikant BL, Deutsch AS. propiedades de retención de rosca mensajes eje dividido con cemento de resina reforzada con titanio. J Prosthet Dent 1992; 68:. 910-912
20.Burgess JO, Summitt JB, JW Robbins. La resistencia a la tracción, compresión, y las fuerzas de torsión proporcionado por cuatro sistemas de pernos. J Prosthet Dent 1992; 68:. 899-903
21.Robbins JW. Directrices para la restauración de los dientes tratados endodónticamente. JADA 1990; 120: 558-566
22.CooneyJP, Caputo AA, Trabert KS.. La retención y la distribución de la tensión de gama cónica postes radiculares. J Prosthet Dent 1986; 55: 540-546
23.Standlee JP, Caputo AA, Hanson CE.. La retención de espigas de endodoncia; Efectos de cemento, longitud del taco, el diámetro y el diseño. J Prosthet Dent 1978; 39: 401-405
24.Johnson JK, Sakamura JS.. forma de pasador y fuerza de tracción. J Prosthet Dent 1978; 40:. 645-649
25.Assif D, Bleicher S. La retención de postes radiculares de sierra con un agente de composite de cementación: Efecto del espesor del cemento. J Prosthet Dent 1983; 56:. 689-691
26.Cohen BI, Deutsch AS, Condos S, Musikant BL, Scherer W. a la compresión ya la tracción diametral de materiales compuestos de titanio reforzada. J Esthet Dent 1992; 4 (supl.): 50-5
27.Deutsch AS, Cohen BI, Condos S, Musikant BL. resistencia a la tracción y la compresión diametral de titanio compuestos reforzados [resumen]. J Dent Res 1992; 71: 136
28.Landwerlen TR, Berry HH.. El puesto de resina compuesta y el núcleo. J Prosthet Dent 1972; 28:. 500-3
29.Akelinde L. El uso de material compuesto como un material de núcleo en los dientes de raíz lleno. Swed Dent J 1983; 7:. 305-8
30.Cohen BI, Pagnillo MK, Musikant BL, Deutsch AS, Confrancesco G. Comparación de módulo de Young para los seis materiales dentales reforzados. Salud Oral 1997; 47-55.
31.Standlee JP, Caputo AA, Collard EW. El análisis de la distribución de tensiones por los postes de endodoncia. Cirugía Oral 1972; 33: 952.
32.Henry PJ. El análisis fotoelástico de la restauración muñón. J Dental de Australia 1977; 22: 157.
33.Standlee JP, Caputo AA, Holcomb JP. Los tornillos dentatus. análisis de tensión comparada con otros diseños de espiga de endodoncia. J Rehabil Oral 1982; 9: 23.
34.Musikant BL, Deutsch AS. A los nuevos sistemas prefabricados de perno muñón. J Prosthet Dent 1984; 51: 631- 634.
35.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS. Comparación de las propiedades de retención de cuatro sistemas de postes. J Prosthet Dent 1992; 68:. 264-268
36.Burns DA, Krase WR, Douglas HB. Distribución de la tensión que rodea poste radicular. J Prosthet Dent 1990; 64: 412-418
37.Cohen BI, Musikant BL, Deutsch AS.. Comparación de la tensión fotoelástico para un poste roscado dividida vástago contra un poste roscado. J Prosthod 1994; 3:. 53-55
38.Cohen BI, Pagnillo M, Musikant BL, Deutsch AS. Comparación de la tensión fotoelástico por dos sistemas de pernos prefabricados elenco de combinación. Salud Oral 1995; Agosto: 41-44.
39.Cohen BI, Condos S, Musikant BL, Deutsch AS. estudio piloto comparando la distribución de tensiones fotoelástico para cuatro sistemas de postes de endodoncia. J Rehabil Oral 1996; 23:. 679-685
40.Cohen BI, Pagnillo M, Musikant BL, Deutsch AS. La comparación de las propiedades de retención y fotoelásticos de dos sistemas de postes de endodoncia prefabricados. J Rehabil Oral 1999; 26:. 488-494
41.Millstein PL, Yu H, Hsu CS. Efectos de la cementación sobre la retención de puestos prefabricados. J Prosthet Dent 1987; . 57: 171-174
42.Cohen BI, Pagnillo M, S Condos, Deutsch AS. La comparación de las fuerzas de torsión en la falla de siete sistemas de postes de endodoncia. J Prosthet Dent 1995; 74:. 350-357
43.Keyf F, E. Sahin propiedades retentivas de los sistemas de post-core de árboles. Aust Dent J 1994; 39: 20-24.
44.Burns DR, Douglas HB, Luna PS. La comparación de la retención de postes radiculares después de la preparación con EDTA. J Prosthet Dent 1993; 69:. 262-266
45.Deutsch AS, Musikant BL, J Cavallari, propiedades Bernardi S. remanentes de un nuevo sistema de pernos y muñones. J Prosthet Dent 1985; 53: 12-14.
46.Cohen BI, Pagnillo M, Newman I, Musikant BL, Deutsch AS. La retención de cuatro postes radiculares cementado con resina compuesta. Gen Dent 2000; . 48: 320-324
47.Strassler HE, Nathanson D. Los nuevos agentes de unión generación de dentina. Alfa Omegas Sci Edición 1988; 81: 28-32.
48.Cohen BI, Pagnillo M, Newman I, Musikant BL, Deutsch AS. ensayos de fatiga cíclica de cinco diseños poste radicular con el apoyo de cuatro materiales de la base. J Prosthet Dent 1997; 78 (4):. 458-64